钢结构楼地板可变荷载和垂直地震作用加载结构实验

　　大梁ＲＨ７００ｘ３００ｘ１３ｘ２４，加劲板四分两侧共６片钢梁同腹板厚Ｔ１３，小梁ＲＨ５００ｘ２００ｘ１０ｘ１６，加劲板四分两侧共６片钢梁同腹板厚Ｔ１０，皆采用钢材Ｑ３４５Ｂ。楼地板８ｘ８米，其Ｄｅｃｋ＋ＲＣ板厚Ｔ１８ｃｍ。可变荷载Ｌ＝０﹒３ｔｆ／ｍ２，经堆置沙包以模拟可变荷载和垂直地震作用。沙包每方２公顿，堆置在楼地板厚度０﹒３／２＝０﹒１５米，并持续堆置沙包至楼地板破坏。四周围钢柱尺寸□１９００ｘＴ１００，采用Ｑ４６０Ｃ，其内置上、下横隔板Ｔ２４。钢梁上翼板布满剪力钉，钢柱内侧腹板四周围布满剪力钉。钢柱中央灌浆预拌混凝土７００ｋｇｆ／ｃｍ２。

　　大梁ＲＨ７００ｘ３００ｘ１３ｘ２４，加劲板四分两侧共６片钢梁同腹板厚Ｔ１３，采用钢材Ｑ３４５Ｂ。楼地板６ｘ６米，其Ｄｅｃｋ＋ＲＣ板厚Ｔ１５ｃｍ。可变荷载Ｌ＝０﹒３ｔｆ／ｍ２，经堆置沙包以模拟可变荷载和垂直地震作用。沙包每方２公顿，堆置在楼地板厚度０﹒３／２＝０﹒１５米，并持续堆置沙包至楼地板破坏。四周围钢柱尺寸□１９００ｘＴ１００，采用Ｑ４６０Ｃ，其内置上、下横隔板Ｔ２４。钢梁上翼板布满剪力钉，钢柱内侧腹板四周围布满剪力钉。钢柱中央灌浆预拌混凝土７００ｋｇｆ／ｃｍ２。

　　大梁ＲＨ７００ｘ３００ｘ１３ｘ２４，加劲板四分两侧共６片钢梁同腹板厚Ｔ１３，采用钢材Ｑ３４５Ｂ。楼地板５ｘ５米，其Ｄｅｃｋ＋ＲＣ板厚Ｔ１５ｃｍ。可变荷载Ｌ＝０﹒３ｔｆ／ｍ２，经堆置沙包以模拟可变荷载和垂直地震作用。沙包每方２公顿，堆置在楼地板厚度０﹒３／２＝０﹒１５米，并持续堆置沙包至楼地板破坏。四周围钢柱尺寸□１９００ｘＴ１００，采用Ｑ４６０Ｃ，其内置上、下横隔板Ｔ２４。钢梁上翼板布满剪力钉，钢柱内侧腹板四周围布满剪力钉。钢柱中央灌浆预拌混凝土７００ｋｇｆ／ｃｍ２。

发现：「黄庆民结构可靠度原理」

参考文献

1. 結構可靠度詔書，ＮＳＴＥ／ＮＤＩ：ＴＷＳＲ－２０２２。

发现：「黄庆民流体动力分析机制」

　　黄庆民流体动力学机制相同于黄庆民结构动力学，指的是「结构遭受到流体冲击产生的抵抗力」，黄庆民结构动力学是指结构遭受到地表加速度冲击产生的抵抗力。纳维斯托克斯方程无法以手算求解，黄庆民流体动力学为流体动力分析的其他选择，仍然要使用网格生成的程序来求解有限元程序。纳维斯托克斯方程是用有限差分法，黄庆民流体动力方程是用有限元法。结构抵抗力①＋结构抵抗力②＝流体冲击力。等号右边是正数，因为抵抗力不同方向。二流的发现。工程数学。高等微积分。


（黄庆民流体动力学理论：「结构承受实际加速度惯性抵抗力＋结构实际变形抵抗力＝流体加载流体加速度作用流体力」）
参考文献

1. 流體動力學詔書，ＴＷ－Ｆｌｕｉｄ。

发现：「土壤液化机制（黄庆民土壤动力学）」

　　土壤液化机制是静态土壤孔隙水压（牛顿流体力学静水压公式），在土壤孔隙水加载地表加速度惯性面压力作用后（牛顿力学），其动态土壤孔隙水压用于检视土壤液化条件。二流的发现。工程数学。高等微积分。


（黄庆民土壤动力学理论：「动态土壤孔隙水压＝静态土壤孔隙水压＋土壤孔隙水加载地表加速度惯性面压力」）
参考文献

1. 黄庆民（2011.06.09）有關於日本宮城地震土壤液化之淺見II，黄庆民土木。
2. 土壤動力學詔書，ＴＷ－Ｓｏｉｌ。

发现：「阻尼是物质热能消散（黄庆民结构动力学）」

　　阻尼是「物质热能消散」的机制，速度仅能产生动能却不能够产生力，不符合力学原理、定律或工学理论，此为黄庆民结构动力学成立的原因。黄庆民结构动力学，第一项是牛顿力学（结构承受实际加速度惯性抵抗力），第二项是虎克定律（结构实际变形抵抗力），其等号右边项次是牛顿力学（结构加载地表加速度地震作用力）。此外，黄庆民结构动力学无阻尼项，其结构动力分析结果较保守。二流的发现。工程数学。高等微积分。


（黄庆民结构动力学理论：「结构承受实际加速度惯性抵抗力＋结构实际变形抵抗力＝结构加载地表加速度地震作用力」）
参考文献

1. 黄庆民（2015.06.22）無阻尼力動力行為的論文，黄庆民土木。
2. 結構動力學詔書，ＴＷ－Ｅａｒｔｈｑｕａｋｅ。

发现：「任何物质过化学元素衰退期会变质为黑色」

　　以物质在过化学元素衰退期来说，其终究都会转变成纯粹黑色的颜色，此为本人相当惊人的生活「发现」。任何彩色的绘画终究会转变为黑色，应以纯粹的碳Ｃ１２来绘图或制图。国画是墨砚的绘画，印表机用碳粉打印。在地质科学的变质岩，其终究会转变为黑色。在夜晚望向星空是黑色，此为宇宙呈现袋状边界，其构成物质已过衰退期，同样转变为纯粹的黑色。物质会转变为黑色，此为物质已经变质，其原因是过衰退期。总结，化学元素过衰退期后，终究会变质为黑色。一流的发现。

发现：「任何物质过化学元素衰退期会变质为黑色」

國內ＳＲＣ的發展方向

　　鋼結構合成構材和ＳＲＣ的主要差異性，在於鋼結構合成構材僅有ＳＲＣ柱構件，不具有ＳＲＣ樑構件的鋼結構合成構材。日本ＳＲＣ是ＲＣ的結構計算，美國並無ＳＲＣ相關工程規範，僅有鋼結構合成構材相關篇章。國內普遍不認同ＳＲＣ採用ＲＣ結構計算，而是傾向於ＳＲＣ以鋼結構合成構材作結構計算。ＳＲＣ的ＲＣ包覆對於中央的鋼骨，具有圍束效應使其得達到塑性強度，因而採用塑性中性軸計算塑性強度。

　　ＳＲＣ在ＲＣ局部接合設計，採用銲接鋼筋續接器的做法，不適合發展高樓結構的用途。此外，ＳＲＣ的整體自重較高，將會衍生較大的地震力，亦不適合發展高樓結構。因而，ＳＲＣ應發展矮樓結構，得採用５Ｆ以下為標準。ＳＲＣ的勁度較高，在地震較不易搖晃，此為使用的優越性。耐震設計的觀念是地震作用力有多大，因而僅能強調ＳＲＣ的地震晃動較小。鋼骨和鋼筋於構材的斷面積，鋼結構合成構材有規定面積比，其比例在鋼骨不得低於７０％，否則不屬於鋼結構的結構計算。

　　ＳＲＣ的整體自重較大，蓋５Ｆ在軟弱土層要打樁，ＳＲＣ是矮樓應避免打樁。在軟弱土層上，ＳＲＣ蓋４Ｆ以下為主，甚至於僅蓋到３Ｆ高度，應採用筏式基礎作承載，得降低基礎差異沉陷量。在非軟弱土層，沿著建築物長向，得採用連續基礎，或稱為條形基礎，以承載上部結構。ＳＲＣ用５Ｆ以下為其設計標準，其勁度高具有地震晃動小的優勢，相當適合於民用住宅的發展方向。

危害度分析在風力是指基本風壓回歸期

　　危害度分析在地震力是作用力的回歸期，Ｅ＝ｍａ，擬靜力分析公式（牛頓力學），得僅對於地表加速度為回歸期對象（作用力和地表加速度呈正比）；危害度分析在風力是指基本風壓回歸期ｐ，並非是指基本風速回歸期ｖ，此風力作用經牛頓流體力學公式產生平方倍，此為基本風速用於回歸期對象不正確的問題，Ｘ＝ｐＡ，基本風壓乘上面積換算風力標準值公式，應以風壓為回歸期對象（作用力和風壓呈正比）。地震力和風力，在危害度分析都是指作用力，因而風力採用風速具有謬誤。

　　ＴＲＥＳ２﹒３，風力作用經風速計取得基本風壓加乘係數為風力標準值，指用風速計取得風速換算為基本風壓回歸期對應的基本風壓，其加乘係數以取得結構實體各個作用面的風力標準值為面壓力。此基本風壓的定義，跟大陸ＧＢ５０００９－２００１具有關係，經整合併入大陸ＧＢ５５００１－２０２１。

建築結構可靠度　ＧＢ５００６８－２００１ → ＧＢ５００６８－２０１８ → ＧＢ５５００１－２０２１
工程結構可靠度　ＧＢ５０１５３－１９９２ → ＧＢ５０１５３－２００８ → ＧＢ５５００１－２０２１
建築物耐震設計　ＧＢ５００１１－２００１ → ＧＢ５００１１－２０１０ → ＧＢ５００１１－２０１６ → ＧＢ５５００２－２０２１
建築物耐風設計　ＧＢ５０００９－２００１ → ＧＢ５０００９－２０１２ → ＧＢ５５００１－２０２１

水利系流体力学专业博士学位开题方向：集流时间公式

　　集流时间公式，指的是地表径流的最长路径集流时间，然而集流时间经常需要检讨受到质疑。在集流时间的实验方面，对于降雨车的降雨强度应精确定义耗用水量，包括：大雨、豪雨、大豪雨、超大豪雨及特大豪雨，用以模拟各种不同降雨强度的实际降雨标准，并搭配各种地形地貌的地表径流条件做实验。在降雨实验条件下，地表径流辅以带有颜料的水源，或是用小纸片漂浮于地表径流，并分段量取地表径流集流时间，甚而发展理论为集流时间公式。降雨时实验的集流时间公式，应考量基础学理和数学建模，得以定义集流时间唯一公式，将为水利工程领域贡献些许。