ＧＢ５００６８－２００１，經持續發展１７年後，已經變更為我的博士論文的第二式和第三式，得詳見以下的原始定義公式：
ＧＢ５００６８－２０１８，《建筑结构可靠性设计统一标准》，８﹒２﹒４－１式
 "S_{d}=S\left ( \sum_{i\geq 1}^{}\gamma_{G_{i}}G_{ik}+\gamma_{P}P+\gamma_{Q_{1}} \gamma_{L_{1}} Q_{1k}+\sum_{j> 1}^{} \gamma_{Q_{j}}\psi_{cj} \gamma_{L_{j}} Q_{jk}\right )")
ＧＢ５００６８－２０１８，《建筑结构可靠性设计统一标准》，８﹒２﹒４－２式
以上二式，經以８﹒２﹒９節的係數代入，可獲得以下二式。
 "S_{d}=S\left ( \sum_{i\geq 1}^{}1.3G_{ik}+1.3P+1.5 \gamma_{L_{1}} Q_{1k}+\sum_{j> 1}^{} 1.5\psi_{cj} \gamma_{L_{j}} Q_{jk}\right )")
Ｇｉｋ和ＳＧｉｋ以Ｄｉ代換，Ｑ１ｋ、ＳＱ１ｋ、Ｑｊｋ、ＳＱｊｋ以Ｌ１和Ｌｊ代換，不考慮結構設計年限的荷載調整係數，ｒＬｊ＝１﹒０，而且可變作用的組合值係數得忽略ｆｉ－ｃｊ＝１﹒０，可獲得以下二式。
 "S_{d}=S\left ( \sum_{i\geq 1}^{}1.3D_{i}+1.3P+1.5L_{1}+\sum_{j> 1}^{} 1.5L_{j}\right )")
Ｄｉ在ｉ大於等於１以上的合計以Ｄ取代，預應力Ｐ併入Ｄ；Ｌ１是首項次，Ｌｊ在ｊ大於１以上連同Ｌ１合計以Ｌ取代。此二式，其導出結果相同，得同時以下式表示，僅此一式。
Ｓｄ＝１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ
Ｓｄ是作用組合效應設計值，其為結構荷載的代表變數，可刪除不刻意表示此代換變數。ＧＢ５０００９－２０１２，第８頁３﹒１﹒１節第２點，風荷載屬於可變荷載之一，其原文為「可變荷載，包括樓面活荷載、屋面活荷載和積灰荷載、吊車荷載、風荷載、雪荷載、溫度作用等。」然而，ＧＢ５０００９－２０１２定義的可變荷載係數，仍然是ＧＢ５００６８－２００１定義的１﹒４，因而風荷載係數尚未跟進ＧＢ５００６８－２０１８的１﹒５。經考量風荷載為額外的荷載，採用１﹒４Ｗ添加於原式，得定義為以下相當於結構可靠度第三式的結構荷載。
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋１﹒４Ｗ
上式，得拆解為以下８式，其風力以相同風場條件對於８個不同水平風向解８次流體動力分析。
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋１﹒４Ｗ０００
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋１﹒４Ｗ０４５
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋１﹒４Ｗ０９０
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋１﹒４Ｗ１３５
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋１﹒４Ｗ１８０
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋１﹒４Ｗ２２５
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋１﹒４Ｗ２７０
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋１﹒４Ｗ３１５
有關於地震效應的部分，得參閱在先提出的相關文章（黃慶民、２０２１），得以下式表達。不過，反應譜並未涵蓋垂直反應譜，無法以電腦程式經反應譜法解垂直地震效應。此外，垂直地震效應和水平地震效應採取合併計算，其同美國違反Ｐ波和是Ｓ波地震儀先後偵測取得的數據（黃慶民、２０１８），此為不合理暨不可能發生的地震考量條件。在地震效應方面，水平地震力Ｅ考量８個不同水平方向，其夾角為４５度；垂直地震力僅考量１個對地心的作用方向，而且地震效應在同一組的Ｓｄ，僅考量１次為其發生的原則得以下式定義地震效應。
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋Ｅ
上式，得拆解為以下９式，其地震力以相同水平地震反應譜對於８個不同水平角度解８次結構動力分析，以垂直地震反應譜對於地心方向解１次結構動力分析。
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋Ｅ０００
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋Ｅ０４５
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋Ｅ０９０
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋Ｅ１３５
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋Ｅ１８０
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋Ｅ２２５
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋Ｅ２７０
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋Ｅ３１５
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋Ｅｖ
增加結構可靠度第一式，並以Ｄ和Ｌ不涵蓋係數的原始數據，其分別各解１次靜力分析，經對其載重疊加定義第一式。
１﹒４５（Ｄ＋Ｌ）
參考文獻
ＧＢ５００６８－２０１８，《建筑结构可靠性设计统一标准》，８﹒２﹒４－１式
ＧＢ５００６８－２０１８，《建筑结构可靠性设计统一标准》，８﹒２﹒４－２式
以上二式，經以８﹒２﹒９節的係數代入，可獲得以下二式。
Ｇｉｋ和ＳＧｉｋ以Ｄｉ代換，Ｑ１ｋ、ＳＱ１ｋ、Ｑｊｋ、ＳＱｊｋ以Ｌ１和Ｌｊ代換，不考慮結構設計年限的荷載調整係數，ｒＬｊ＝１﹒０，而且可變作用的組合值係數得忽略ｆｉ－ｃｊ＝１﹒０，可獲得以下二式。
Ｄｉ在ｉ大於等於１以上的合計以Ｄ取代，預應力Ｐ併入Ｄ；Ｌ１是首項次，Ｌｊ在ｊ大於１以上連同Ｌ１合計以Ｌ取代。此二式，其導出結果相同，得同時以下式表示，僅此一式。
Ｓｄ＝１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ
Ｓｄ是作用組合效應設計值，其為結構荷載的代表變數，可刪除不刻意表示此代換變數。ＧＢ５０００９－２０１２，第８頁３﹒１﹒１節第２點，風荷載屬於可變荷載之一，其原文為「可變荷載，包括樓面活荷載、屋面活荷載和積灰荷載、吊車荷載、風荷載、雪荷載、溫度作用等。」然而，ＧＢ５０００９－２０１２定義的可變荷載係數，仍然是ＧＢ５００６８－２００１定義的１﹒４，因而風荷載係數尚未跟進ＧＢ５００６８－２０１８的１﹒５。經考量風荷載為額外的荷載，採用１﹒４Ｗ添加於原式，得定義為以下相當於結構可靠度第三式的結構荷載。
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋１﹒４Ｗ
上式，得拆解為以下８式，其風力以相同風場條件對於８個不同水平風向解８次流體動力分析。
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋１﹒４Ｗ０００
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋１﹒４Ｗ０４５
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋１﹒４Ｗ０９０
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋１﹒４Ｗ１３５
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋１﹒４Ｗ１８０
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋１﹒４Ｗ２２５
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋１﹒４Ｗ２７０
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋１﹒４Ｗ３１５
有關於地震效應的部分，得參閱在先提出的相關文章（黃慶民、２０２１），得以下式表達。不過，反應譜並未涵蓋垂直反應譜，無法以電腦程式經反應譜法解垂直地震效應。此外，垂直地震效應和水平地震效應採取合併計算，其同美國違反Ｐ波和是Ｓ波地震儀先後偵測取得的數據（黃慶民、２０１８），此為不合理暨不可能發生的地震考量條件。在地震效應方面，水平地震力Ｅ考量８個不同水平方向，其夾角為４５度；垂直地震力僅考量１個對地心的作用方向，而且地震效應在同一組的Ｓｄ，僅考量１次為其發生的原則得以下式定義地震效應。
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋Ｅ
上式，得拆解為以下９式，其地震力以相同水平地震反應譜對於８個不同水平角度解８次結構動力分析，以垂直地震反應譜對於地心方向解１次結構動力分析。
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋Ｅ０００
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋Ｅ０４５
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋Ｅ０９０
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋Ｅ１３５
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋Ｅ１８０
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋Ｅ２２５
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋Ｅ２７０
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋Ｅ３１５
１﹒３Ｄ＋１﹒５Ｌ＋Ｅｖ
增加結構可靠度第一式，並以Ｄ和Ｌ不涵蓋係數的原始數據，其分別各解１次靜力分析，經對其載重疊加定義第一式。
１﹒４５（Ｄ＋Ｌ）
| 結構載重求解次數 |
靜力分析 （高斯消去法／ＬＵ分解） |
結構動力分析 （反應譜法） |
流體動力分析 （納維斯托克斯方程） |
| Ｄ（靜載重） ①②③ | １ | ０ | ０ |
| Ｌ（活載重） ①②③ | １ | ０ | ０ |
| Ｅ（地震力） ②０ | ０ | ９ | ０ |
| Ｘ（風力）０ ③ | ０ | ０ | ８ |
參考文獻
- 黃慶民（２０２１）GB50011-2010(2016a)建筑抗震设计规范5.4.1节应修正事项，黃慶民土木。
- 黃慶民（２０１８）地震波實體波對結構可靠度第二式有關於地震力作用之探討，黃慶民土木。
