| 結構物種類 | 水泥稱呼 | 舊水泥稱呼 | 使用條件 |
| 普通結構物 | Ｉ型水泥 | 波特蘭Ｉ型水泥 | 普通用途之結構物 |
| 海岸結構物 | Ⅱ型水泥 | 波特蘭Ｖ型水泥 |
①海岸線起算至內陸２公里以內之結構物 ②工程用途鄰近海水２公里以內之結構物 |
| 搶修結構物 | Ⅲ型水泥 | 波特蘭Ⅲ型水泥 | 搶修用途之結構物 |
※０℃冰水對混凝土之抗壓強度影響，涉及調整Ｃ２８０之混凝土材料配比。
※巨積混凝土埋管佈設做通水散熱，以埋管接觸面積對降溫區域大小，做為埋管間距和埋管路徑之規劃。
| 結構物種類 | 鋼筋稱呼 | 舊鋼筋稱呼 | 鋼筋種類 |
| 結構物 | Ｒ４２ | ＳＤ４２０Ｗ | ＃４、＃８ |
| 隧道結構物 | ＳＲ４２ | ＳＲ級光面鋼筋 | ＃４Ｒ、＃８Ｒ |
※ＳＲ４２之Ｓ字源為Ｓｈａｐｅ（形狀），ＳＲ４２之Ｒ字源為Ｒｏｕｎｄ（圓形）。
※＃４Ｒ和＃８Ｒ之Ｒ字源為Ｒｏｕｎｄ（圓形）。
| 結構物種類 | 混凝土稱呼 | 舊混凝土稱呼 |
| 結構物 |
Ｃ２１０ Ｃ２４５ Ｃ２８０ Ｃ３１５ Ｃ３５０ Ｃ３８５ Ｃ４２０ Ｃ４５５ |
ｆ’ｃ＝２１０ｋｇｆ／ｃｍ^２ ｆ’ｃ＝２４５ｋｇｆ／ｃｍ^２ ｆ’ｃ＝２８０ｋｇｆ／ｃｍ^２ ｆ’ｃ＝３１５ｋｇｆ／ｃｍ^２ ｆ’ｃ＝３５０ｋｇｆ／ｃｍ^２ ｆ’ｃ＝３８５ｋｇｆ／ｃｍ^２ ｆ’ｃ＝４２０ｋｇｆ／ｃｍ^２ ｆ’ｃ＝４５５ｋｇｆ／ｃｍ^２ |
| 隧道結構物 |
ＦＲＣ３５０ ＦＲＣ４２０ | ─ |
※ＦＲＣ３５０之ＦＲＣ字源為Ｆｉｂｅｒ Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ Ｃｏｎｃｒｅｔｅ（鋼纖維混凝土）。
| 鋼筋種類 | 標準降伏強度（Ｆｙｓｔｄ） | 最低降伏強度（Ｆｙｍｉｎ） | 最高降伏強度（Ｆｙｍａｘ） | 最低斷裂強度（Ｆｕ ） | 降伏比 |
| Ｒ４２ | ４﹒２ | ４﹒０３２ | ４﹒８７２ | ５﹒６７ | １﹒２５ |
| ＳＲ４２ | ４﹒２ | ４﹒０３２ | ４﹒８７２ | ５﹒６７ | １﹒２５ |
鋼筋擁有足夠之塑性變形容量。
※Ｆｙｓｔｄ、Ｆｙｍｉｎ及Ｆｙｍａｘ，其Ｆ字源為ｆｏｒｃｅ，ｙ字源為ｙｉｅｌｄ（降伏），ｓｔｄ字源為ｓｔａｎｄａｒｄ（標準），ｍｉｎ字源為ｍｉｎｉｍｕｍ
（最小），ｍａｘ字源為ｍａｘｉｍｕｍ（最大）。
※鋼筋抗拉實驗之降伏強度，為彈性應變量達０﹒２％對應之應力，該數值應介於Ｆｙｍｉｎ和Ｆｙｍａｘ，並確認鋼筋最終斷裂強度須高於Ｆｕ，以及鋼筋降伏比
Ｆｕ／Ｆｙ不低於１﹒２５，否則不為合格之Ｒ４２或ＳＲ４２。
| 混凝土種類 | 混凝土標準抗壓強度（ｆｃｓｔｄ） | 混凝土最低抗壓強度（ｆｃｍｉｎ） | 混凝土最高抗壓強度（ｆｃｍａｘ） | 修正為方塊混凝土抗壓強度 |
|
Ｃ２１０ Ｃ２４５ Ｃ２８０ Ｃ３１５ Ｃ３５０ Ｃ３８５ Ｃ４２０ Ｃ４５５ |
０﹒２１０ ０﹒２４５ ０﹒２８０ ０﹒３１５ ０﹒３５０ ０﹒３８５ ０﹒４２０ ０﹒４５５ |
０﹒２０１６ ０﹒２３５２ ０﹒２６８８ ０﹒３０２４ ０﹒３３６０ ０﹒３６９６ ０﹒４０３２ ０﹒４３６８ |
０﹒２４３６ ０﹒２８４２ ０﹒３２４８ ０﹒３６５４ ０﹒４０６０ ０﹒４４６６ ０﹒４８７２ ０﹒５２７８ | ─ |
|
ＦＲＣ３５０ ＦＲＣ４２０ |
０﹒３５０ ０﹒４２０ |
０﹒３３６０ ０﹒４０３２ |
０﹒４０６０ ０﹒４８７２ | 修正為現場取樣方塊混凝土 |
※ｆｃｓｔｄ、ｆｃｍｉｎ及ｆｃｍａｘ，其ｆ字源為ｆｏｒｃｅ，ｃ字源為ｃｏｎｃｒｅｔｅ（混凝土），ｓｔｄ字源為ｓｔａｎｄａｒｄ（標準），ｍｉｎ字源為
ｍｉｎｉｍｕｍ（最小），ｍａｘ字源為ｍａｘｉｍｕｍ（最大）。
※圓柱混凝土抗壓試體標準尺寸，為直徑Ｄ１５ｃｍ和高度Ｈ３０ｃｍ之抗壓試體。
※方塊混凝土抗壓試體標準尺寸，為長寬高都是５ｃｍ之抗壓試體。
※ＦＲＣ３５０之混凝土材料配比，為採用圓柱混凝土製作抗壓試體，其取得之混凝土抗壓強度標準為０﹒３５，經以相同配比於現場製作鋼纖維混凝土ＦＲＣ，採取
現場取樣之方塊混凝土經抗壓試驗後，具體制訂－４％和＋１６％之方塊混凝土抗壓試體標準。
※ＦＲＣ３５０速凝劑用量對凝結時間之影響，採取標準化制定至少１組上、下限之用量原則。
※混凝土抗壓實驗之抗壓強度，為彈性應變量達０﹒２％對應之應力，該數值應介於ｆｃｍｉｎ和ｆｃｍａｘ，否則不為合格之Ｃ２８０或ＦＲＣ３５０。
| 混凝土種類 | 混凝土坍度代號 | 混凝土標準坍度（Ｈｃｓｔｄ） | 混凝土最低坍度（Ｈｃｍｉｎ） | 混凝土最高坍度（Ｈｃｍａｘ） |
|
Ｃ２１０ Ｃ２４５ Ｃ２８０ Ｃ３１５ Ｃ３５０ Ｃ３８５ Ｃ４２０ Ｃ４５５ | １號（軟料／硬料） | １５ | １２﹒０ | １８﹒０ |
| ２號（軟料／硬料） | １８ | １４﹒４ | ２１﹒６ | |
| ３號（軟料／硬料） | ２０ | １６﹒０ | ２４﹒０ | |
| ４號（軟料／硬料） | ２３ | １８﹒４ | ２７﹒６ |
※Ｈｃｓｔｄ、Ｈｃｍｉｎ及Ｈｃｍａｘ，其Ｈ字源為ｈｅｉｇｈｔ（高度），ｃ字源為ｃｏｌｌａｐｓｅ（坍塌），ｓｔｄ字源為ｓｔａｎｄａｒｄ（標準），ｍｉｎ字源
為ｍｉｎｉｍｕｍ（最小），ｍａｘ字源為ｍａｘｉｍｕｍ（最大）。
※混凝土摻料用量對坍度之影響，採取標準化制定至少４組上、下限之用量原則。
※混凝土現度實驗之坍度，該數值應介於Ｈｃｍｉｎ和Ｈｃｍａｘ，否則不為合格之Ｃ２８０坍度。
在ＡＣＩ３１８－０５Ｍ裡，其８﹒５﹒１定義的ＳＩ公式（ＡＣＩ），經以常重混凝土實際值２３５０ｋｇ／ｍ３，以及輕質混凝土實際值１６００ｋｇ／ｍ３，就Ｃ２８和Ｃ３５的抗壓強度代入其公式，並考慮臺灣土木４０１－１００公式１－１（４０１－１００），並斟酌康乃爾大學定義的公式（４０６－１００），以求取混凝土彈性模數的對應數據值。在考慮地震力和風力對結構的影響，將使得彈性模數偏低會造成層間位移角增大，此乃是對於偶發載重的控制考量條件。高強度混凝土的材料特性，有偏向於脆性破壞的疑慮（４０６－１００），因而僅就Ｃ２８和Ｃ３５做考量。
以上彈性模數的數據，顯然無法經由應變量反算正確的應力，並根據原圖重新定義破壞應變量的數據，乃是改成採用０﹒００３３（中國大陸）和０﹒００３５，以反算常重混凝土和輕質混凝土的彈性模數。
在結構可靠度裡，混凝土材料應該控制於彈性變形的範圍，乃就土木４０６－１００的圖２﹒３和圖２﹒４，以對於常重混凝土和輕質混凝土的混凝土彈性應變量，乃分別定義為０﹒００２和０﹒００３，根據土木４０６－１００的圖２﹒１２，就鋼筋Ｒ４２和Ｒ２８的彈性應變量，乃分別定義為０﹒００２和０﹒００１８。然而，Ｒ２８並不用於抵抗彎矩用途，因而其彈性應變量並無實際作用。在ＡＣＩ３１８－０５Ｍ裡，其第２６７頁有定義開裂模數，考慮Ｃｌａｓｓ Ｕ的服務載重拉應力，以及臺灣土木４０１－１００的ＭＫＳ公式２－３，並就２﹒１１﹒２﹒３採取０﹒７５的折減值，以定義輕質混凝土的開裂模數。
| 混凝土彈性模數Ｅｃ（ｔｆ／ｃｍ２）、常重混凝土 | |||||||
| Ｃ２１０ | Ｃ２４５ | Ｃ２８０ | Ｃ３１５ | Ｃ３５０ | Ｃ３８５ | Ｃ４２０ | Ｃ４５５ |
| １０５ | １２３ | １４０ | １５８ | １７５ | １９３ | ２１０ | ２２８ |
| 混凝土彈性模數Ｅｃ（ｔｆ／ｃｍ２）、輕質混凝土 | |||||||
| Ｃ２１０ | Ｃ２４５ | Ｃ２８０ | Ｃ３１５ | Ｃ３５０ | Ｃ３８５ | Ｃ４２０ | Ｃ４５５ |
| ７０ | ８２ | ９４ | １０５ | １１７ | １２９ | １４０ | １５２ |
| 混凝土開裂模數ｆｒ（ｔｆ／ｃｍ２） | |||
| 常重混凝土 | 輕質混凝土 | ||
| Ｃ２８ | Ｃ３５ | Ｃ２８ | Ｃ３５ |
| ０﹒０３２ | ０﹒０３６ | ０﹒０２５ | ０﹒０２８ |
| 混凝土彈性應變量εｃ | |||
| 常重混凝土 | 輕質混凝土 | ||
| Ｃ２８ | Ｃ３５ | Ｃ２８ | Ｃ３５ |
| ０﹒００２ | ０﹒００３ | ||
| 鋼筋彈性應變量εｓ | |||
| Ｒ４２ | Ｒ２８ | ||
| ０﹒００２ | ０﹒００１８ | ||
鋼筋搭接
鋼筋做搭接的意義，在於原鋼筋長度不足時，需要以另一根鋼筋延續，使得鋼筋必須重疊一定長度，以維持鋼筋在ＲＣ的力學行為。以樑柱版牆來說，除柱構件採用鋼筋續接器，得免除鋼筋搭接的要求外，鋼筋搭接是必須的標準措施。在土木４０１－１００的附錄甲裡，有定義續接器用螺紋鋼筋的型式，以便於鋼筋續接器得以銜接柱構件鋼筋。經查閱ＡＣＩ３１８－０５Ｍ，其原始公式為做因次轉換的結果，因而採用土木４０１－１００公式５－１。然而，不考慮輕質混凝土排除λ，並排除橫向鋼筋的折減式，乃修改原公式為採用公式計算。臺灣有在使用環氧樹脂於鋼筋，因而考慮位置和塗布同時考慮的條件，乃以５﹒３﹒４註解的１﹒７為限制條件。在普通條件下，位置修正因素採用１﹒３，並納入尺寸修正因數０﹒８，以對於小號鋼筋做搭接折減。
|
鋼筋續接器 （柱構件螺紋鋼筋） | 竹節鋼筋搭接長度（ｃｍ） | |||
| 普通鋼筋 | 鋼筋塗布環氧樹脂 | |||
| ＃８ | ＃４ | ＃８ | ＃４ | ＃８ |
| ８５ | ２１０ | １１０ | ２７５ | |
在重新定義的鋼筋混凝土中，不考慮不做抵抗彎矩用途的Ｒ２８，僅就Ｒ４２以對應Ｃ２８和Ｃ３５。由於鋼筋抗拉側產生塑性變形時，將會吸收非常多的額外結構載重，並且產生大變形以提供正常的預警狀態，因而不對於最大鋼筋量採用０﹒７５做折減。在不折減最大鋼筋量下，以使拉力側相較於以折減有更多鋼筋，將使得塑性變形的能力更強。以折減係數刻意降低拉力側鋼筋量，將使得構件破壞導致拉力側塑性變形能力不足，因而會造成無預警性的大變形產生斷裂破壞。
在鋼筋彈性模數方面，美國工程規範的ＲＣ和鋼結構，都是採用固定值２９０００ｋｓｉ，然而考慮應力應變的一致性，因而採用值為２１００ｔｆ／ｃｍ２。臺灣在鋼結構規範上，乃是採用２１００ｔｆ／ｃｍ２，於考慮到鋼材強度不一致的問題方面，對地震力和風力側移量計算較不適當。ＡＣＩ３１８－０５的ＦＰＳ制原版，其頁碼第９９頁的８﹒５﹒２節，乃定義非預應力鋼筋的彈性模數是２９０００ｋｓｉ。ＡＩＳＣ３６０－１０版的第一刷，就是２０１０版的第２８頁，有定義鋼材用２９０００ｋｓｉ。由於鋼筋的彈性應變量對應的彈性模數，對於Ｒ２８的鋼筋強度計算不精準，因而結構設計的鋼筋全面用Ｒ４２。原圓棒鋼筋材料ＳＲ３００，採用Ｒ４２材料做製造，僅是製作成圓棒形式的鋼筋材料，亦同時變更材料稱呼為Ｒ４２。
在結構設計時，於斷面尺寸或厚度取的不夠大，卻要使用於抵抗彎矩的結構載重，就會造成使用＃８的鋼筋間距不足，因而需要調整到使用＃１０的鋼筋。有關於此問題，乃是結構尺寸不足的問題，而且會造成混凝土剪力強度較低，乃是不採用＃１０來讓斷面自然調大，以間接提高純混凝土的剪力強度。
在鋼筋和混凝土都是相同應變量下，雙筋樑的壓力側鋼筋必然未達降伏應力，而拉力側內側鋼筋也會未達降伏應力。樑的拉力側有可能採用２排鋼筋，而樑的壓力側僅可能採１排鋼筋。樑的拉力側外側鋼筋，至樑的壓力側最外緣距離的中間，就是樑對等應變量的中性軸位置。樑的拉力側外側和內側鋼筋，其鋼筋中心至中心的距離ｅ依照規範取值。以彈性極限來說，混凝土Ｃ２８的ｆｃ稍微偏低，應該不採用於結構設計用途。我反對使用輕質混凝土，此問題在於應有材料自重偏低，顯然不符自然的材料強度。材料強度應該以自然條件的強度為主，過度依賴水泥提供的連結功能來提高強度，並不符合混凝土一體性的自然材料強度。
| Ｃ３５ | ||
| 彈性模數Ｅｃ（ｔｆ／ｃｍ２） | 開裂模數ｆｒ（ｔｆ／ｃｍ２） | 彈性應變量εｃ |
| １７５ | ０﹒０３６ | ０﹒００２ |
| Ｒ４２ | |
| 鋼筋彈性模數Ｅｓ（ｔｆ／ｃｍ２） | 鋼筋彈性應變量εｓ |
| ２１００ | ０﹒００２ |
| 樑 | 柱 | 版 | 剪力牆 | 連續壁 |
|
Ｍ：＃８ Ｖ：＃４ |
Ｍ：＃８ Ｖ：＃４ |
Ｍ１：＃４ Ｍ２：＃４ |
Ｍ：＃８ Ｖ：＃８ |
Ｍ：＃８ Ｖ：＃４ |
| 橋樑 | 地工結構 | 水工結構 | 隧道①（鋼架） | 隧道②（襯砌） |
|
Ｍ：＃８ Ｖ：＃４ |
Ｍ：＃８ Ｖ：＃８ |
Ｍ：＃８ Ｖ：＃８ |
Ｍ：＃８Ｒ Ｖ：＃４Ｒ |
Ｍ：＃８ Ｖ：＃８ |
| 殼 | 排水溝 | 樓梯 | ＲＣ牆（Ｔ＜１８ｃｍ） | ＲＣ牆（Ｔ≧１８ｃｍ） |
|
Ｍ１：＃４ Ｍ２：＃４ |
Ｍ１：＃４ Ｍ２：＃４ |
Ｍ：＃８ Ｖ：＃４ |
Ｍ：＃４ Ｖ：＃４ |
Ｍ：＃４ Ｖ：＃４ |
| 鋼筋號數 | 鋼筋間距（ｃｍ） | |||||||
| ＃４ | ８ | １０ | １２ | １５ | ２０ | ２５ | ||
| ＃８ | ８ | １０ | １２ | １５ | ２０ | ２５ | ||
| 隧道鋼架輪圈前進米（ｍ）／結構設計標準為２﹒０ｍ獨立支撐岩層圍壓 | ||||
| ０﹒８ | １﹒０ | １﹒２ | １﹒５ | ２﹒０ |
我提出的ＳＲ版ＲＣ結構設計裡，採用彈性設計原則會導致鋼筋量變多，而且純混凝土單位重是２３５０ｔｆ／ｍ３，因而定義鋼筋混凝土單位重是２５００ｔｆ／ｍ３。在鋼筋單位重裡，採用原來的鋼筋單位重定義，然而國家應該使用３Ｄ繪圖軟體，以正確定義和發行熱軋和圓棒鋼筋圖，供熱軋和圓棒鋼筋廠以ＣＮＣ開模製作。
| 混凝土材料單位重（ｔ／ｍ３） | |
| 鋼筋混凝土 | 混凝土 |
| ２５００ | ２３５０ |
根據土木４０１－１００的附錄甲，以摘錄定義結構設計的鋼筋數據。其中，臺灣定義的＃６不是６／８英吋，而是以１﹒９１ｃｍ去定義鋼筋，因而其對應的面積略大於英制。在機械加工裡，０﹒０１ｃｍ已經相當精準，因而此應以公制為計算標準，因為鋼筋不屬於精密機械的範圍。在鋼筋單位質量方面，有可能因為竹節紋路的關係，使得單位質量略高於斷面值，此乃有必要根據國家模型做定義。在單位質量對應上，１英磅是０﹒４５３５９２公斤，我不相信臺灣有廠商使用英制。
| 鋼筋號數 | 標稱直徑（ｃｍ） | 標稱面積（ｃｍ２） |
| ＃４ | １﹒２７ | １﹒２６７ |
| ＃８ | ２﹒５４ | ５﹒０６７ |
樑構件結構設計（以複合材料力學和矩形應力塊推導公式）
在調整樑鋼筋時，以鋼筋量公式建立的鋼筋等式條件，去對於彎矩公式做彎矩的強度計算，並用於對ＭＳＲ做數據的比較。其中，拉力側鋼筋量單排不足時，才考慮使用第二排鋼筋，而且壓力側鋼筋要同時調整，以維持鋼筋量公式符合等式條件，方能避免過度設計鋼筋量導致壓力側破壞，而此時拉力側鋼筋仍然都未產生變形，此乃是過度浪費鋼筋量的結構設計。因而，欲調高拉力側第二排鋼筋，必須同時調高壓力側鋼筋以對應，其極限配筋乃是拉力側和壓力側排滿鋼筋。在此條件下，非常類似於Ｉ型鋼的上、下翼板，就是用於抵抗彎矩的主要用途，但是極限配筋就是上、下都排滿鋼筋。原則上，鋼筋量公式是約略相等下，等號左邊略大於右邊即可，因為拉力側配筋應該比較多，以維持破壞有塑性變形的預警條件。
樑構件平衡條件撓曲力矩
| Ｃ３５ |
 
|
在多數撓曲力矩的條件下，採用平衡鋼筋的配筋模式最經濟，然而欲採用少於鋼筋量公式的數值，須考量縮小混凝土壓力側面積的範圍。以Ｂ５０ｘＨ７５的樑構件來說，其極限配筋的撓曲力矩１０７４４ｔｆ－ｃｍ，相較於ＲＨ８００ｘ３００ｘ１４ｘ２６（結構工程學會、２００３），以ＳＮ４９０Ｂ於Ｌｒ跨度的撓曲力矩，將達１８７１６ｔｆ－ｃｍ是其１﹒７４倍。
樑構件非平衡條件撓曲力矩／樑、橋樑、擋土牆、連續壁、地工結構、水工結構：＃８／排水溝：＃４／
| Ｃ３５ |
|
| 單位制 | 長度 | 質量 | 力 | 壓力 | 力矩 |
| ＭＫＳ | ｃｍ | ｔ | ｔｆ | ｔｆ／ｃｍ２ | ｔｆ－ｃｍ |
樑構件結構設計範例
◎／修改自ＣＡＳＩＯ ｆｘ－８２ＳＸ／shift、ab/c、 [、]、Min，４ｘ６採從上至下置左（小型計算機），５ｘ５採從左至右置上（大型計算機），°'"取代M+／
※臺高祖計算機／顯示字幕：１５位數；有效精度：１５位數／
| １ | ２ | ３ | ４ | ５ | ６ | ７ | ８ | ９ | ０ | ． | ＋ | － | × | ÷ | ＝ | √ | °'" | ab/c | EXP | [ | Min | Shift | C | AC |
| ㏒ | ㏑ | ex | sin-1 | cos-1 | tan-1 | sin | cos | tan | OFF | x2 | x! | +/- | xy | x1/y | % | 3√ | ← | d/c | π | ] | 1/x | hyp |
|
範例試題／結構設計／土木工程／三等考試／特種考試地方政府公務人員考試 ＲＣ樑結構斷面Ｂ５０ｘＨ７５ｃｍ，其保護層厚度４ｃｍ，主筋和箍筋為＃８和＃４，並以８ｃｍ為主筋最小中心距，採取雙筋雙層極限配筋模式，以ＳＲ計算無誤差樑撓曲強度。另有一材質為ＳＮ４００Ｂ鋼樑，結構斷面為ＲＨ７００ｘ３００ｘ１３ｘ２４，其無側向支撐樑跨度７００ｃｍ，結構載重下鋼樑為單向彎曲，端點彎矩為１０００ｔｆ－ｃｍ、２５００ｔｆ－ｃｍ，並以ＬＲＦＤ３計算鋼樑撓曲強度，不採用樑構件撓曲強度折減係數，以對照ＲＣ樑ＳＲ撓曲強度，試求算鋼樑和ＲＣ樑撓曲強度比值為何？無誤差計算。 （２５分） ［參考資料］
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| 解： |
                         
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版構件結構設計
無論版構件為單向版或雙向版，一律採用單向版做雙向撓曲結構設計，而雙向抵抗撓曲力矩的比例原則，將按照跨度平方去倒數的方式去做分配，以符合結構載重和跨度成平方比例的關係，並以短向為抵抗撓曲偏重的結構設計模式。此外，在考慮集中載重的模式下，將比照此模式採取三次方倒數的原則。在考慮長短向不同尺寸下，此原則有利於最經濟的抵抗撓曲力矩，而不致於過量使用鋼筋造成浪費。在結構分析時，以簡支樑對於版長向計算撓曲力矩，包括：均布載重或集中載重，做為版構件的Ｍｓｒ結構設計標準。相仿於此，以跨度四次方和三次方不做倒數計算，做為雙向版撓度比例控制的原則，以對於均布載重或集中載重做撓度控制。
經考慮基礎版或剛性鋪面，因而版的拉力側第二排鋼筋項次不刪除，然而壓力側鋼筋對於撓曲力矩幾乎無貢獻，因而乃排除壓力側鋼筋以加大厚度模式，以節省鋼筋用量和提高混凝土用量做結構設計。也就是說，雙向版的極限配筋模式，就是拉力側考慮雙層網的架構。
版構件結構設計（以複合材料力學和矩形應力塊推導公式）
版構件無壓力筋雙層雙向配筋（厚版結構：基礎版、基腳、隧道襯砌、地工結構、水工結構、剛性鋪面）／＃８／
版構件無壓力筋單層雙向配筋（薄版結構：樓地板、樓梯、殼）／＃４、＃８／Ｔ≦７５ｃｍ／
| 版構件無壓力筋單層雙向配筋／薄版結構：樓地板、樓梯、殼／＃４、＃８／Ｔ≦７５ｃｍ／ |
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| 版構件無壓力筋雙層雙向配筋／厚版結構：基礎版、基腳、隧道襯砌、地工結構、水工結構、剛性鋪面／＃８／ |
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版構件結構設計範例
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範例試題／結構設計／土木工程／三等考試／特種考試地方政府公務人員考試 ＲＣ樓地板結構尺寸Ｂ５００ｘＬ９００ｘＴ１５ｃｍ，其保護層厚度２ｃｍ及以＃４為主筋，採取無壓力筋單層雙向配筋模式，長向配筋間距１２ｃｍ，短向配筋間距１８ｃｍ，以ＳＲ考慮最差尺寸撓曲強度，試檢核版撓曲強度是否足夠？建築結構高度為２８ｍ，工址位於地震一乙區，地盤種類為第二類地盤。無誤差計算，忽略剪力。 （２５分） ［參考資料］
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| 解： |
                             
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結構耐震設計基本公式
結構耐震設計以ＵＢＣ－１９９４為範本，並將Ｖ＝ＺｄＣＷ修改為舊版本的Ｖ＝ＺＫＣＩＷ的概念，採取以Ｒ和Ｔ為影響因子的組構係數Ｋ（Ｒ，Ｔ）。在此重新定義的組構係數裡，並不考慮用途係數的放大值，而應就更高用途的結構採取更高的Ｚ值，而此重新定義的Ｋ易名為「地震力係數」。地震力係數Ｋ涉及到參數Ｒ和Ｔ，而並非相同於Ｖ＝ＺＫＣＩＷ的Ｋ，此乃有關於結構特性的相關理論。
結構耐風設計基本公式
結構耐風設計以均勻流速的牛頓流體為依據，經單位換算為公制力ｔｆ以便於掌握計算數值，並考慮特殊地況Ｋｚｔ和高度修正值Ｋ（ｚ），以及採用不同使用條件的風壓力修正係數Ｃ。
References
- ACI（2005）Building Code Requirements for Structural Concrete and Commentary (ACI 318M-05), ACI-318-05M, ACI Committee 318
- 中國土木水利工程學會（２０１１）混凝土工程設計規範與解說（土木４０１－１００），科技圖書
- 中國土木水利工程學會（２０１１）鋼筋混凝土學（土木４０６－１００），科技圖書
- 中華民國結構工程學會（２００３）鋼結構設計手冊（極限設計法），科技圖書
