有部份讀者向筆者反映，筆者給出之原結構設計資料不充分，無法依照AISC360 2010計算需求抗彎強度，是否能夠再給出更明確之數據。事實上，筆者本欲提出該類資料，但是在實際結構計算採概算模式，即可達近似精算模式之結果，因而筆者未給出完整之數據。在本案例中，二階效應影響較大，具有不可忽略之情形，因而建議在工程實務上採用精確式作結構計算。
根據AISC360 2010之規定，需求抗彎強度考慮荷載作用下之框架結構側移，因而對於框架結構所產生之一階P-δ效應和二階P-Δ效應，需要進行分項計算其荷載放大係數B1和B2。以下，筆者增列該工程實務問題之必要結構計算資料，包括南北向側移0.5cm，東西向側移0.4cm，南北向樓層水平地震力為63.7tf（624.7kN），東西向樓層水平地震力為76.8tf（753.2kN），樓層彎矩框架部份之全部鋼柱垂直總荷載（含載重係數）為1072.7tf（10519.6kN），樓層全部鋼柱垂直總荷載（含載重係數）為3005.7tf（29475.8kN）。
根據結構精算結果顯示，原鋼柱檢核值為0.694，鋼柱遭強迫側移後之檢核值為1.010，顯示鋼柱已經超越結構可靠度之容許概率，將因雙向強迫側移提高其在地震時破壞之機率。鋼柱破壞原因將是由於二階P-Δ效應，致使產生之額外彎矩超過結構設計荷載容量。
筆者學淺，若有謬誤之處，尚祈讀者能夠給予指正。
根據AISC360 2010之規定，需求抗彎強度考慮荷載作用下之框架結構側移，因而對於框架結構所產生之一階P-δ效應和二階P-Δ效應，需要進行分項計算其荷載放大係數B1和B2。以下，筆者增列該工程實務問題之必要結構計算資料，包括南北向側移0.5cm，東西向側移0.4cm，南北向樓層水平地震力為63.7tf（624.7kN），東西向樓層水平地震力為76.8tf（753.2kN），樓層彎矩框架部份之全部鋼柱垂直總荷載（含載重係數）為1072.7tf（10519.6kN），樓層全部鋼柱垂直總荷載（含載重係數）為3005.7tf（29475.8kN）。
根據結構精算結果顯示，原鋼柱檢核值為0.694，鋼柱遭強迫側移後之檢核值為1.010，顯示鋼柱已經超越結構可靠度之容許概率，將因雙向強迫側移提高其在地震時破壞之機率。鋼柱破壞原因將是由於二階P-Δ效應，致使產生之額外彎矩超過結構設計荷載容量。
筆者學淺，若有謬誤之處，尚祈讀者能夠給予指正。
